HW型泵的性能范围：流量90~9000m3/h，扬程3.5~22mm.
100HW-8 Q=90m3/h H=8m n=2900rpm N(配用)4HP/3KW；
150HW-5 Q=180m3/h H=5m n=1450rpm N(配用)5HP/4KW；
150HW-5 Q=230m3/h H=8.2m n=1850rpm N(配用)12HP/7.5KW；
200HW-8 Q=360m3/h H=8m n=1450rpm N(配用)15HP/11KW；
200HW-8 Q=340m3/h H=7.1m n=1360rpm N(配用)12HP/11KW；
200HW-4 Q=340m3/h H=4m n=1060rpm N(配用)8HP/5.5KW
200HW-10 Q=450m3/h H=10m n=1450rpm N(配用)30HP/18.5KW (HB35)
200HW-12 Q=500m3/h H=12.2m n=1600rpm N(配用)40HP/30KW
250HW-4 Q=450m3/h H=4.8m n=980rpm N(配用)12HP/11KW；
250HW-12 Q=650m3/h H=11.6m n=1450rpm N(配用)40HP/30KW；
250HW-14 Q=720m3/h H=14.3m n=1600rpm N(配用)60HP/37KW；
250HW-7 Q=450m3/h H=7m n=980rpm N(配用)20HP/15KW
250HW-5 Q=400m3/h H=5.5m n=870rpm N(配用)12HP/11KW
250HW-8 Q=540m3/h H=8m n=1100rpm N(配用)25HP/18.5KW
300HW-7 Q=780m3/h H=7m n=980rpm N(配用)30HP/22KW；
300HW-7 Q=585m3/h H=3.9m n=730rpm N(配用)12HP/11KW；
300HW-7 Q=1035m3/h H=12.3m n=1300rpm N(配用)80HP/55KW；
300HW-4 Q=710m3/h H=4m n=780rpm N(配用)15HP/11KW
350HW-8 Q=1000m3/h H=8m n=980rpm N(配用)40HP/30KW
350HW-8 Q=745m3/h H=4.4m n=730rpm N(配用)20HP/15KW
350HW-4 Q=1000m3/h H=4.3m n=980rpm N(配用)30HP/22KW；
400HW-7 Q=1260m3/h H=6.8m n=730rpm N(配用)40HP/30KW；
400HW-7 Q=1692m3/h H=12.3m n=980rpm N(配用)100HP/75KW；
400HW-10 Q=1400m3/h H=10m n=730rpm N(配用)66HP/55KW；
400HW-10 Q=1880m3/h H=18m n=980rpm N(配用)165HP/110KW；
500HW-6 Q=1980m3/h H=6.2m n=580rpm N(配用)60HP/45KW；
500HW-10 Q=2492m3/h H=9.8m n=730rpm N(配用)120HP/95KW；
650HW-7 Q=3400m3/h H=6.5m n=450rpm N(配用)120HP/90KW；
650HW-7 Q=4457m3/h H=11.2m n=590rpm N(配用)220HP/180KW
为了提高设计过程中对混流泵性能的可控制程度，开展了出口环量分布规律对混流泵性能的影响研究。基于三元反设计理论，将环量Vur 在轴面流线方向上的偏导数作为载荷分布的控制参数，根据出口环量分布规律的不同设计了平均型、递增型和递减型3 个混流泵叶轮。基于雷诺时均Navier-Stokes 方程、SST 湍流模型和多重参考坐标系模型对泵内流场进行数值模拟，对泵的效率、空化、叶轮出口的总压及轴面速度沿叶高的分布规律进行比较与分析。结果表明：递增型泵效率但空化最差，递减型泵性能正好相反;基于变出口环量分布的三元反设计方法能有效控制叶片不同叶高处的做功能力，递增型叶轮出口的总压和轴面速度随半径增加而增加的速度
混流泵越来越广泛的被应用于工、农业生产中，但混流泵的开发与离心泵和轴流泵相比，250HW-4导叶式混流泵，还有较大差距。环量Vur 作为叶片载荷的控制参数，其分布规律对混流泵性能有重要影响。近些年来有较多的研究是在叶轮设计完成后再通过叶片形状参数的调整来实现性能优化，但在设计过程中就通过载荷参数的合理分配以得到性能优良的混流泵的研究却鲜见报道。现阶段，设计者对环量Vur 的分布规律缺少经验，往往需要大量的试验修正才能得到达到设计要求。
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